滨海县站风雨棚
高 架 支 模 专 项 施 工 方 案 (初审)
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2017/1/4
目 录
1.
编制依据及说明 --------------------------------------------------------------------------------------------------------2 1.1 1.2 2. 3.
编制依据 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 2 编制说明 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 2
工程概况 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------2 施工计划 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------3 3.1 3.2
施工准备计划 -------------------------------------------------------------------------------------------------------- 3 施工进度计划 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------
4. 施工方案 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------5 4.1 4.2 4.3 4.4
模板及支撑体系的设计 -------------------------------------------------------------------------------------------- 5 模板安装 -------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 6 混凝土浇筑顺序和方法 -------------------------------------------------------------------------------------------- 9 模板拆除 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 10
5. 质量标准 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 10 5.1 5.2
主控项目 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 10 一般项目 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 10
6. 施工安全保证措施 --------------------------------------------------------------------------------------------------- 17 6.1 6.2 6.3 6.4 6.5 6.6
施工安全管理组织机构 ------------------------------------------------------------------------------------------ 17 安全技术措施 ------------------------------------------------------------------------------------------------------ 18 安全管理措施 ------------------------------------------------------------------------------------------------------ 12 监测监控措施 ------------------------------------------------------------------------------------------------------ 13 施工应急救援预案 ------------------------------------------------------------------------------------------------ 14 环境保护措施 ------------------------------------------------------------------------------------------------------ 17
7.
模板设计计算书 ------------------------------------------------------------------------------------------------------ 17
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1. 编制依据及说明
1.1 编制依据
本方案编制依据为:
1 风雨棚结构图纸;(图号)
2 《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)2011年版; 3 《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2001); 4 《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008); 5 《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011);
6 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011; 7 《钢管脚手架扣件》(GB15831-2006)
8 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号); 9 《建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》(建质[2009]254号)。
参考文献为:
《建筑施工手册》(中国建筑工业出版社出版 第五版); 模板支撑体系计算使用品茗系列模板安全计算软件。 1.2 编制说明
根据关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知(建质[2009]87号)中关于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围规定:混凝土模板支撑工程搭设高度8m及以上;搭设跨度18m及以上;施工总荷载15kN/㎡及以上;集中线荷载20 kN/㎡及以上。
本工程中央站台P16-P18轴、P24-P26轴处两个区域,基本站台Q22-Q25轴、Q34-Q37轴处的两个区域,搭设高度在8m以上,属于高大模板工程,因此方案编制后必须经专家组论证通过后方可实施。
工程概况
滨海县站风雨棚分中央站台和基本站台,其中中央站台长450米,宽10.5米,檐口高度5.5米,基本站台长450米,宽10米,檐口高度5.5米。基础形式为柱下承台+钻孔灌注桩,主体结构为框架结构,抗震设防烈度6°。 结构抗震等级为三级,结构设计使用年限为50年。
本工程中央站台P16-P18轴、P24-P26轴处两个区域,基本站台Q22-Q25轴、Q34-Q37轴处的两个区域,搭设高度在8m以上,属于高大模板工程,具体情况如下表所述:
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序号 部 位 搭设高度及 平面尺寸(m) 楼板厚度 (mm) 梁截面(mm) 搭设高度为8~9米,平面尺寸约1 中央站台P16-P18轴 为5米*24米 搭设高度为8米2 中央站台P24-P26轴 ~11米,平面尺寸约为5米*10米 120 (见板模板计算书) 300*800 300*750 250*800 (见梁模板计算书) 120 (见板模板计算书) 300*800 300*750 250*800 (见梁模板计算书) 搭设高度为8~9米,平面尺寸约3 400*1000 120 (见板模板计算书 350*700 250×950 (见梁模板计算书) 基本站台为5米*24米 Q22-Q25轴 搭设高度为8米 400*1000 120 (见板模板计算书) 350*700 250×950 (见梁模板计算书) 4 基本站台约为5米*10米 Q34-Q37轴 ~11米,平面尺寸
2. 施工计划
2.1 施工准备计划 2.1.1
技术准备计划
1 熟悉图纸,掌握扣件式钢管脚手架安全技术规范,按图纸和项目部的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。
2 编制模板工程施工技术交底,并在施工前向参加施工的班组进行交底。
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3 做好模板支撑体系施工的技术资料和施工过程中的检验记录,并及时收集和整理上述资料,以保证技术资料的及时、准确、完整。 2.1.2
材料准备计划
1 各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位。
2 根据施工期间的工程量,施工进度,确定材料的数量及进场时间,由专人负责,确保材料按时进场,并妥善保管。
3 原材料进场后,堆放整齐,上部覆盖严密,下部垫起架空,防止日晒雨淋。
4 本工程模板体系面板采用15mm厚覆膜木胶合板(多层板,尺寸915³1830mm),要求边角整齐、表面光滑、防水、耐磨、耐酸碱,不得有脱胶空鼓、翘曲、破损现象。对于发生变形、翘角、起皮及表面不平整的模板,及时组织退场。
5 方木:50³70mm方木,要求规格统一,尺寸规矩。 6 支撑加固系统:
Φ48³3.0钢管(设计计算时均按照Φ48³3.0mm):钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;
扣件(十字扣、旋转扣、对接扣):扣件应符合《钢管脚手架扣件》GB15831中要求,在螺栓拧紧扭力矩达65N²m时,不得发生破坏。旧扣件使用前进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣件施工前均进行防锈处理。
可调顶托、可调底托、φ14对拉螺栓(采用φ14的一级钢筋,双边套丝扣,并且两边带好两个螺母,沾油备用)。
7 脱模剂:水质隔离剂 2.1.3
机具准备计划
1 机械设备
塔吊、手电钻、砂轮、切割机、圆锯机、平刨、压刨以及电焊设备等。 2 主要工具
手锯、钉锤、铁水平尺、钢尺、扳手、钢丝刷、油刷、铁桶、撬杠、起钉器、经纬仪、水准仪、塔尺、扭力扳手等。
2.1.4
人员准备计划
岗位 项目经理 项目副经理 项目总工 材料主管 技术员 施工员 工程现场全面负责 现场工程进度、施工协调、调度、安全管理。 高大模板施工方案编制,全过程的技术及现场巡视。 钢管、方木、胶合板等材料采购、租赁等。 高大模板施工的技术指导及现场巡视。 高大模板施工的技术指导及现场巡视。 5
1 管理人员及专业技术人员配备 姓名 职责 质量员 资料员 安全总监 安全员 高大模板加工、安装、拆除质量检查,并形成记录。 项目的文件控制,收集整理工程资料 高大模板施工安全监督、管理总负责 高大模板施工安全教育、检查,并形成资料记录 2 劳动力投入情况 序号 1 2 3 工种 木工 架子工 普工 单位 人 人 人 数量 60 20 50 备注 全部持证上岗
3. 施工方案
3.1 模板及支撑体系的设计
模板及支撑系统设计一览表 序号 部位 板模板 采用15mm厚多层板面层,50³700木方@150次龙骨,双钢管主龙骨和可调顶托,模板支撑为扣件式钢管脚手架 。模板支架高度为8~10米,立柱纵横向间距A区一层1-1轴1 至1-7轴 柱混凝土板短边的距离为150mm,立柱距混凝土板长边的距离为200mm,柱梁布置方向为平行楼板长边,小梁间距为150mm,小梁及主梁两端各悬挑长度为150mm,150mm。 采用15mm厚多层板面层,50³700木方@150次龙骨,双钢管主龙骨和可调顶托,模板支撑为扣件式钢管脚手架 。模板支架高度为8~10米,立柱纵横向间距A区二层1-1轴2 至1-7轴 的位置为中心对称,立柱混凝土板短边的距离为150mm,立柱距混凝土板长边的距离为200mm,柱梁布置方向为平行楼板长边,小梁间距为150mm,小梁及主梁两端各悬挑长度为150mm,150mm。 手架,沿梁纵向间距缩短为800mm 梁两侧立杆采用双扣件连接, 梁底增加一道承重立杆,承重立杆为扣件式脚脚手架,梁底横杆为扣件式脚手架,与距为1500mm,立柱布置在混凝土板域中步距为1500mm。 梁底支撑采用扣件式为900mm,横向间距为900mm,水平杆步900mm,梁底小横杆间距为500mm,横杆杆间距为900mm,立杆梁跨度间距为模板支撑为扣件式钢管脚手架梁两侧立@100次龙骨,梁底小横杆采用单钢管。采用15mm厚多层板面层,50³70木方手架,沿梁纵向间距缩短为800mm。 加一道承重立杆,承重立杆为扣件式脚梁两侧立杆采用双扣件连接, 梁底增脚手架,梁底横杆为扣件式脚手架,与置在混凝土板域中的位置为中心对称,立步距为1500mm。 梁底支撑采用扣件式为900mm,水平杆步距为1500mm,立柱布900mm,梁底小横杆间距为500mm,横杆杆间距为900mm,立杆梁跨度间距为模板支撑为扣件式钢管脚手架梁两侧立@100次龙骨,梁底小横杆采用单钢管。采用15mm厚多层板面层,50³70木方梁模板 注:表中所有单位均为mm。
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3.2 模板安装 3.2.1
一般要求
此处注意预留一个面板厚度木方11 所有模板阴、阳角必须严格按下详图配板制作。
先与木方固定的面板
木方
后于木方固定的面板
与木方1预固定的面板木方2与木方2预固定的面板2 当梁跨度≧4m时,跨中梁底处按设计要求起拱,起拱高度为梁跨的1/500, 悬臂梁跨度大于2m时,应按净跨L的2/500起拱;跨度大于3.6米的板(双向板指板短跨),施工时板跨中应按1/500起拱。 3.2.2
梁模板
1 采用15mm厚多层板50×70mm木方配制成梁侧模板及梁底模板。 2 梁模安装顺序:复核轴线位置、底标高→支梁底模→绑扎钢筋→支梁侧模→复核梁模尺寸及位置→与相邻梁板连接固定。梁模宜先支设一侧模板,待钢筋和预埋管件施工完毕后再支设另一侧模板。梁侧模安装时,及时采用斜向钢管支撑将侧模加固,保证侧模整体稳定。
3 当梁高≥650mm时增设φ14对拉螺栓,最下排对拉螺栓距离梁模板底模不大于200mm,距离楼板模板不大于350mm。
4 梁底支撑采用扣件式脚手架,梁底横杆与梁两侧立杆采用双扣件连接, 梁底增加一道承重立杆,承重立杆为扣件式脚手架,沿梁纵向间距缩短为500mm。具体布置见模板及支撑系统设计一览表中所述。
模板支架与所有框架柱 每两步进行一次拉接,具体形式见4.3.2节所述。 3.2.3
板模板
1 板下第一道龙骨为50³70mm木方间距为150,板与板拼缝处必须设木方,上部铺设12mm厚的多层板,用钉子钉牢。板下第二道龙骨为Φ48³3.0双钢管,采用可调式顶托与满堂脚手架立杆连接。
2 采用扣件式钢管脚手架,立杆纵向横向间距为900mm,水平杆步距为1500mm,扫地杆起步为200mm。 3.2.4
基础情况
架体搭设在坡道钢筋混凝土底板上, 承载力验算符合要求。
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3.2.5 搭设及构造要求
1 模板支架应由架子工搭设和拆除,作业人员必须持证上岗。 2 扣件式钢管支撑体系,钢管为Φ48³3.0。
a 立杆:立杆间距为800³800mm(局部遇梁位置不够模数的立杆,纵横向间距局部调整,但需保证立杆间距不大于800³800mm)。当立柱底部不在同一高度时,高处的纵向扫地杆向低处延长不少于2跨,高低差不得大于1m,立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。立柱接长严禁搭接,必须采用对接扣件连接,相邻两立柱的对接接头不得在同步内,且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。
b 水平杆:纵横向水平杆按步距1.5m加设,在立柱底距地面200mm高处,沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距,在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下,进行平均分配确定步距后,在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在最顶步距水平拉杆中间加设一道水平拉杆,水平拉杆端部与已浇筑完成的框架柱顶紧,确保梁下支撑系统的整体稳定性。
c 扫地杆:扣件式脚手架在立柱底距地面200mm高处。
d 剪刀撑:在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑;中间在纵横向应每隔6m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,其宽度宜为4~6m,并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端与地面顶紧,夹角在45~60º。除应满足上述规定外,还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑,在有水平剪刀撑的部位,应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。剪刀撑搭接长度不小于1000mm,并采用不少于3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。
3模板的每根立杆底部均坐落在通长钢架板上。
4模板工程浇筑混凝土前,施工、监理单位应对模板支撑系统进行检查验收并签字确认。浇注混凝土时,施工单位应派专人对模板支撑系统进行监控,严禁无关人员随意进入模板支架区域内。 3.2.6
搭设质量要求
1 搭设前检查钢管质量,有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道的不得使用;扣件有裂缝、变形的严禁使用;出现滑丝的螺栓必须更换。
2 搭设时要严格按照方案要求进行施工,不得随意放大方案中要求的立杆、木方、对拉螺栓的间距。
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3 确保每个扣件和钢管的质量满足要求,每个扣件的拧紧力矩都要控制在65N*m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
4 满堂脚手架搭设前要按方案要求的间距进行弹线,搭设时按控制线进行施工,做到纵横成行。
5 精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载。
6 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放。 3.3 混凝土浇筑顺序和方法
1 所有独立柱分段浇注至梁底,使用短钢管与柱拉接;
2 大断面梁浇注混凝土时,均按照分层浇注的方式,每层厚度控制在400mm,待已浇筑混凝土快初凝时进行再进行上层浇注。
3 严格控制出料口处的混凝土堆积高度不超过400mm;
4 混凝土泵管下垫柔性的橡胶轮胎,缓冲混凝土输送时泵管对模板支撑体系的水平力;
5 混凝土浇注及初凝前,安排专人对模板支架进行监控,具体内容见6.4节所述。 3.4 模板拆除 3.4.1
模板拆除的一般要求
1 侧模拆除:应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后,方可拆除。
2 底模的拆除:必须执行《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002 2011版)的有关条款。模板拆除前应以同条件养护试块的抗压强度为依据必须填写模板拆除申请,经监理批准后方可以施工。
现浇结构水平构件拆模时所需砼强度表
结构类型 板 梁 悬臂构件 方案描述部位结构跨度(m) ≤8米 >8米 ≤8米 >8米 按设计的砼强度标准值的百分率计% ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 3 模板拆除的顺序和方法应先拆非承重部位,后拆承重部位,并遵循自上而下的原则。立柱拆除时,不得将底板与立柱连在一起整体一片拉倒;跨度大于8m的梁等结构模板拆除时应不改变原曲率和受力情况下进行,以免因混凝土与模板的脱开而对结构的任何部分产生有害的应力。
4 拆模时,操作人员应站在安全处,以免发生安全事故,并安排专职安全管理人员进行统一指挥。
5 模板工程作业组织,应遵循支模与拆模均由一个作业班组执行作业。使支模时就考虑拆模的方便与安全,拆模时人员熟知情况,易找拆模关键点位,对
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拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。 3.4.2
梁板模板拆除
1 工艺流程
拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑→ 拆除梁连接件及侧模板→ 下调楼板模板支柱顶可调托撑2~3㎝,使模下降→ 分段分片拆除楼板模板、龙骨及支柱→ 拆除梁底模板及支撑系统
2 拆除施工要点
1)拆除该部位模板前,应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测,当试块达到规定的强度后,并呈报监理公司审批同意后,才能进行该层模板的拆除工作。
2)拆除模板和支柱时,先将脚手架可调托撑松下,用钢钎撬动模板,使模板卸下,取下木方和模板,然后拆除水平拉杆、剪刀撑、立杆后,清理模板面,涂刷脱模剂。 3.4.3
顶板模板拆除
1 顶板模拆除混凝土同条件试块强度必须达到规定强度后方可拆除。拆顶板模板时从房间一端开始,防止坠落造成质量事故。
2 顶板模拆除时注意保护顶板模板,不能硬橇模板接缝处,以防损坏多层板。拆除的多层板、龙骨及脚手架要堆放整齐,并注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用,在作业面清理干净,以防扎脚伤人。
4. 质量标准
4.1 主控项目
1 安装现浇结构的上层模板及其支架时,下层楼板具有承受上层荷载的承载能力,或加设支架;上、下层支架的立柱应对准,并铺设垫板。
2 在涂刷模板隔离剂时,不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 4.2 一般项目
1 模板安装应满足下列要求:
① 模板的接缝不应漏浆;在浇筑混凝土前,木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水;
② 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂,但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。
③ 浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净。
2 对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应按设计要求起拱。 3 固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏,且应安装牢固,其偏差应符合下表的规定。
预埋件和预留孔洞的允许偏差 项 目 预埋钢板中心线位置 预埋管、预留孔中心线位置 插筋 中心线位置 10
允许偏差(mm) 3 3 5 外露长度 预埋螺栓 预留洞 中心线位置 外露长度 中心线位置 +10,0 2 +10,0 10 尺 寸 +10,0 注:检查中心线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值。 4 现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定。
现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法
项 目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部尺寸 层高垂直度 基础 柱、墙、梁 不大于5m 大于5m 允许偏差(mm) 5 ±5 ±10 +4,-5 6 8 2 检验方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 钢尺检查 相邻两板表面高低差 5 表面平整度 2m靠尺和塞尺检查 注:检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值。 5. 施工安全保证措施
5.1 施工安全管理组织机构
本工程成立以项目经理为组长的模板支撑体系搭设及混凝土浇筑区域安全管理组织机构,人员及组织机构如下:
组长: 副组长: 组员: 企业总部主管部门 政 府安 全监 督部项目副经理 安全总监 项目技术负责项目经理 业主、监理 施工员 材料员 机械管理员 安全员 质量员 资料员 木工专业工长 混凝土专业工长 作业班组 安全管理组织机构 11
5.2 安全技术措施
1 应按审批并经专家论证通过的专项施工方案编制模板工程施工技术和安全交底,并在脚手架搭设前向参加施工的班组进行交底;
2 对钢管、配件、加固件应进行检查验收,严禁使用不合格的钢管、配件; 3 脚手架安装应自一端向另一端延伸,自下而上按步架设,并逐层改变搭设方向,不得从两端向中间进行,以免结合处错位,难于连接。
4 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求,并与脚手架的搭设同步进行。 5 水平加固杆应设在脚手架立杆内侧,剪刀撑应设于脚手架立杆外侧。 6 可调顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。 8 泵送混凝土时,应随浇、随捣、随平整,混凝土不得堆积在泵送管路出口处。
9 应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。 10 交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸,因施工需要临时局部拆卸时,施工完毕后应立即恢复。
11 拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。 12 拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施,严禁高空抛掷。 13 满堂脚手架不得与外架连接。
14 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放。 5.3 安全管理措施
1 从事高支模搭设、拆除的人员必须持有架子工操作证上岗。
2 参加施工的人员必须高度重视安全工作,参加人员必须经过体检,无高血压、无心脏病的人员参加。
3 施工中所有人员都必须戴好安全帽,系好安全带,配戴好工具袋,不得穿塑料硬底鞋、拖鞋。
4 高空作业人员和楼层、地面施工人员要互相关心、关照,高空作业人员不得往下抛坠物体。
5 搭设过程中,树立警告标志牌,而且安排专人执勤,严禁非施工人员进入施工作业区,安全检查员必须坚守岗位,尽心尽责。
6 搭设用钢管要求无开裂、压扁、严重锈蚀及弯曲;扣件无脆裂、滑丝、变形质量缺陷。
7 施工过程中安排专职安全员对高支模进行观测,一旦架体发生明显变形,立即指挥施工人员撤离现场。
8 随时校正杆件的垂直和偏差避免偏差过大。
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9 没有完成的架体,在每日收工时,要确保架子稳定,以发生意外。 5.4 监测监控措施
梁板模板支撑体系在搭设、钢筋安装、混凝土浇筑施工过程中及混凝土终凝前后,必须随时监测。 5.4.1
安全检查制度
项目日常进行安全检查,地区经理部每周进行安全检查,公司每月进行安全检查,所有安全检查记录必须形成书面材料。 5.4.2
日常检查、巡查重点部位:
1 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 2 地基是否积水,垫板是否松动,立杆是否符合要求。 3 插头与轮口连接、扣件与钢管连接是否松动。 4 架体是否不均匀的沉降以及垂直度。 5 施工过程中是否有超载的现象。 6 安全防护措施是否符合规范要求。
7 脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。
8 脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 5.4.3
监测实施要点
1 模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收,合格后方准使用。在浇捣高支模梁板砼前,由项目部对脚手架全面检查,合格后才开始浇砼。浇砼的过程中,由安全员、施工员及时对架体检查,随时观测架体变形。发现隐患,立即停止施工,采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表:
构件允许偏差 序号 1 2 项目 立杆垂直度全高 立杆脚手架高度H内 允许偏差 绝对偏差≤100mm 相对值≤H/400 检查工具 吊线和卷尺 钢板尺 2 观测点的布设:根据图纸情况,各个高支模区域选取大截面梁或最长跨板布设观测点。观测点选择在受力最大位置,即最大梁的跨中、最长跨跨中,每个监测面布设不少于3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。
3 监测频率:在模板安装阶段,一般监测频率不超过4小时一次;在浇筑混凝土过程中实施实时观测,一般监测频率不超过20-30分钟一次;再混凝土浇筑完后不少于2小时一次。
4 监测数据接近或达到报警值时,立即组织有关各方采取应急或抢险措
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施。
5.5 施工应急救援预案 5.5.1
组织机构
为对可能发生的事故能够快速反应、求援,项目部成立应急求援小组,由项目经理 任组长,负责事故现场指挥,统筹安排等。
5.5.2
组织机构职责
1 负责制定事故应急救援工作。
2 负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作,统一对人员,材料物资等资源的调配。
3 进行有针对性的应急救援应变演习,有计划区分任务,明确责任。 4 当发生紧急情况时,立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作,尽快控制险情蔓延,必要时,报告当地部门,取得政府及相关部门的帮助。 5.5.3
应急救援流程
重要事件直接向外部求援 本项目应急救援流程见下图: 突发事件发生 接警 报 上 应急成员到位 信息网络开通 应急资源调配 现场指挥到位 信息反馈 警情判断 响应级别 N 确定抢救方案 Y 应急启动 救护队伍到位 人员救助 工程抢险 扩大应急 救援行动 警戒与交管 医疗救护 申请支援 N 事态控制 人群疏散 环境保护 现场清理 解除警戒 善后处置 Y 现场监测 应急恢复 14 专家支持 应急结束 总结评审
5.5.4应急救援方法
1 高空坠落应急救援方法:
① 现场只有1人时应大声呼救;2人以上时,应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。
② 仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象,并尽可能了解伤员落地的身体着地部位,和着地部位的具体情况。
③ 如果是头部着地,同时伴有呕吐、昏迷等症状,很可能是颅脑损伤,应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出,千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞,以免造成颅内压增高或诱发细菌感染,会危及伤员的生命安全。
④ 如果伤员腰、背、肩部先着地,有可能造成脊柱骨折,下肢瘫痪,这时不能随意翻动,搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上,不能扭转脊柱,运送时要平稳,否则会加重伤情。
2 模板、坍塌应急救援方法:
① 地当发生高支模坍塌事故时,立即组织人员及时抢救,防止事故扩大,在有伤亡的情况下控制好事故现场;
② 报120急救中心,到现场抢救伤员。(应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等,并派人到路口等待);
③ 发现人员急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位,采取有效的应急救援措施;
④ 清理事故现场,检查现场施工人员是否齐全,避免遗漏伤亡人员,把事故损失控制到最小;
3 物体打击应急救援方法:
当物体打击伤害发生时,应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢,应急以后及时送医院治疗。
① 止血:根据出血种类,采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。
② 对伤口进行包扎:以保护伤口、减少感染,压迫止血、固定骨折、扶托伤肢,减少伤痛。
③ 对于头部受伤的伤员,首先应仔细观察伤员的神志是否清醒,是否昏迷、休克等,如果有呕吐、昏迷等症状,应迅速送医院抢救,如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出,千万不能用手巾棉花或纱布堵塞,因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染,会危及伤员的生命安全。
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④ 如果是轻伤,在工地简单处理后,再到医院检查;如是重伤,应迅速送医院拯救。
4 预备应急救援工具见下表:
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 器材或设备 支架 模板、木方 担架 止血急救包 手电筒 应急灯 爬梯 对讲机 数量 若干 若干 2个 4个 6个 6个 3樘 8台 主要用途 支撑加固 支撑加固 用于抢救伤员 用于抢救伤员 用于停电时照明求援 用于停电时照明求援 用于人员疏散 联系指挥求援
5.6 环境保护措施
1 模板安装、拆除时应注意控制噪音污染。
2 木模板加工过程中使用电锯、电刨,应在室内作业,注意控制噪音。在居民稠密区夜间施工应遵守当地规定,防止噪音扰民。
3 加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理,避免污染环境。
4 涂刷隔离剂时要防止撒漏,以免污染环境。
5 模板拆除后的垃圾应及时清理,并严格按照固体废弃物处理程序处理,避免污染环境。
6.模板设计计算书
以本次高大模板支撑系统结构构件为例进行设计验算:
顶板:顶板厚度按最厚120mm,以相应最大支撑高度10m和最大立杆间距900³900mm,对扣件式脚手架进行验算;
梁:因本工程梁截面尺寸较多,以梁截面尺寸400³1000mm进行验算,400³1000mm及以下的梁均按此进行搭设;
基础:因梁板支撑系统坐落在钢筋混凝土底板上,承载力满足要求。
梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书
计算依据:
1、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
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4、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006
一、工程概况
新浇混凝土梁板特性 3号楼+6.00m,3~5新浇混凝土楼板厚度(mm) 轴交C轴KL12(5) 混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】 模板支架的纵向长度La(m) 400×1000 40 模板支架高度H(m) 模板支架的横向长度Lb(m) 10 10 120 二、模板支撑体系设计
混凝土梁支撑方式 梁两侧有板,梁底次立杆纵向间距la(mm) 楞平行梁跨方向 立杆横向间距lb(mm) 楼板立杆纵向间距la(mm) 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 梁底增加立杆的布置方式 '900 900 900 450 按混凝土梁梁宽均分 模板支架步距h(mm) 楼板立杆横向间距lb(mm) 梁底增加承重立杆根数 梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm) 每纵距内附加梁底支撑主楞根数 立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm) '1500 900 1 450 梁底立杆支撑方式 梁底支撑次楞根数 可调托座 5 0 50 设计简图如下:
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模板设计立面图
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模板设计平面图
三、荷载设计
模板(kN/m) 次楞(kN/m) 模板及支架自重标准值 主楞(kN/m) 支架(kN/m) 梁侧模板自重标准值(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m) 3220.3 0.01 0.033 0.15 0.5 24 梁 1.5 1.1 钢筋自重标准值 (kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值(kN/m) 振捣混凝土时产生的荷载标准值231 2 19
(kN/m) 重现期 基本风压ω0(kN/m) 城市 盐城市 C类(有密集建筑群的地面粗糙度 城市市区) 风荷载标风荷载高度变化系数μz 模板支架顶部离建筑物地面的高度准值ωk(kN/m) 风荷载作用方向 支架 风荷载体型系数μs 与风荷载在同面内的计算70 单元立杆数n 模板 1 0.246 沿模板支架横向作用 0.443 22210年一遇 0.4 0.88 25 (m) 模板支架状况 敞开式 0.14 四、模板验算
模板类型 模板抗弯强度设计值[f](N/mm) 模板弹性模量E(N/mm) 22胶合板 15 6000 模板厚度t(mm) 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 215 1.4 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下:
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4 q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×1]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=39.03kN/m q`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.5)×1]×1.0+(1+2)×1.0=28.8kN/m 1、抗弯验算
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弯矩图(kN·m)
Mmax=0.39kN·m
σmax=Mmax/W=0.39×106/37500=10.408N/mm2≤[f]=15N/mm2 符合要求! 2、抗剪验算
剪力图(kN)
Qmax=2.37kN
τmax=3Qmax/(2bh)=3×2.37×103/(2×1000×15)=0.237N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2 符合要求! 3、挠度验算
变形图(mm)
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νmax=0.011mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[100/150,10]=0.667mm 符合要求! 4、支座反力
R1=1.533kN,R2=4.461kN,R3=3.624kN,R4=4.461kN,R5=1.533kN R`1=1.131kN,R`2=3.291kN,R`3=2.674kN,R`4=3.291kN,R`5=1.131kN
五、次楞验算
次楞验算方式 次楞截面类型(mm) 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm) 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞弹性模量E(N/mm) 232二等跨连续梁 50×70 13 40.83 9000 次楞材质类型 次楞材料自重(kN/m) 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm) 次楞截面惯性矩I(cm) 42方木 0.01 1.3 142.92 次楞自重荷载:q1=γGQ=1.35×0.01=0.013kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载: q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×(1+2)]×(0.45-0.4/2)/2=1.084kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载: q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×(1+2)]×(0.9-0.45-0.4/2)/2=1.084kN/m
梁左侧模板传递给次楞的荷载:q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(1-0.12)=0.594kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载:q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(1-0.12)=0.594kN/m q=max[1.533/1.0+0.013+1.084+0.594,4.461/1.0+0.013,1.533/1.0+0.013+1.084+0.594]=4.474kN/m
q`=max[1.131/1.0+0.01+0.789+0.44,3.291/1.0+0.01,1.131/1.0+0.01+0.789+0.44]=3.301kN/m 计算简图如下:
22
1、强度验算
Mmax=0.125ql2=0.125×4.474×0.92=0.453kN·m
σmax=Mmax/W=0.453×106/40830=11.095N/mm2≤[f]=13N/mm2 符合要求! 2、抗剪验算
Qmax=0.625ql=0.625×4.474×0.9=2.517kN
τmax=3Qmax/(2bh0)=3×2.517×1000/(2×50×70)=1.079N/mm2 τmax=1.079N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2 符合要求! 3、挠度验算
νmax=0.521q`l4/(100EI)=0.521×3.301×9004/(100×9000×1429200)=0.877mm νmax=0.877mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[900/150,10]=6mm 符合要求! 4、支座反力计算
梁底次楞依次最大支座反力为:
R1=1.25×(1.533+0.013+1.084+0.594)×0.9=3.628kN R2=1.25×(4.461+0.013)×0.9=5.033kN R3=1.25×(3.624+0.013)×0.9=4.092kN R4=1.25×(4.461+0.013)×0.9=5.033kN
R5=1.25×(1.533+0.013+1.084+0.594)×0.9=3.628kN R`1=1.25×(1.131+0.01+0.789+0.44)×0.9=2.667kN R`2=1.25×(3.291+0.01)×0.9=3.714kN R`3=1.25×(2.674+0.01)×0.9=3.02kN R`4=1.25×(3.291+0.01)×0.9=3.714kN
23
R`5=1.25×(1.131+0.01+0.789+0.44)×0.9=2.667kN
六、主楞验算
主楞材质类型 主楞计算截面类型(mm) 主楞截面面积(mm) 主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主楞截面惯性矩I(cm) 422钢管 Ф48×3 424 125 10.78 主楞截面类型(mm) 主楞材料自重(kN/m) 主楞抗弯强度设计值[f](N/mm) 主楞截面抵抗矩W(cm) 主楞弹性模量E(N/mm) 232Ф48×3.0 0.033 205 4.49 206000 主楞自重荷载:q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m 计算简图如下:
1、强度验算
主楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.662kN·m
σmax=Mmax/W=0.662×106/4490=147.545N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求! 2、抗剪验算
24
主楞剪力图(kN)
Qmax=7.415kN
τmax=2Qmax/A=2×7.415×1000/424=34.978N/mm2 τmax=34.978N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求! 3、挠度验算
主楞变形图(mm)
νmax=0.144mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[450/150,10]=3mm 符合要求! 4、支座反力
支座反力依次为R1=1.266kN,R2=18.923kN,R3=1.266kN 支座反力依次为R`1=0.932kN,R`2=13.948kN,R`3=0.932kN
七、纵向水平钢管验算
纵向水平钢管仅起构造作用,可不用计算。
八、扣件抗滑验算
是否考虑荷载叠合效应 是 25
扣件抗滑承载力设计值折减系数 1 最大支座反力Rmax=1.266kN
1.05×Rmax=1.05×1.266=1.329kN,1.329kN≤1×8.0=8kN
在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!
九、可调托座验算
是否考虑荷载叠合效应 可调托座承载力设计值[f](kN) 是 30 可调托座内主楞根数 1 最大支座反力Rmax=18.923kN
1.05×Rmax=1.05×18.923=19.869kN,19.869kN≤30kN 符合要求!
十、模板支架整体高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006第6.4.4:模板支架的高宽比不应大于5 H/Lb=10/10=1<5 符合要求!
十一、立杆验算
钢管截面类型(mm) 截面面积A(mm) 截面抵抗矩W(cm) 立杆钢材的弹性模量E(N/mm) 截面惯性矩I(cm) 4232Ф48×3.0 424 4.49 206000 10.78 钢管计算截面类型(mm) 截面回转半径i(mm) 抗压、弯强度设计值[f](N/mm) 立杆自重标准值(kN/m) 2Ф48×3 15.9 205 0.033 1、长细比验算
h/la'=1500/900=1.667,h/lb'=1500/900=1.667,查附录D,得k=1.167,μ=1.473 l0=max[kμh,h+2a]=max[1.167×1.473×1500,1500+2×50]=2578mm λ=l0/i=2578/15.9=163≤[λ]=210 长细比符合要求!
查《浙江省模板支架规程》附录C得 υ=0.265 2、风荷载验算
26
1) 模板支架风荷载标准值计算
la=0.9m,h=1.5m,《浙江省模板支架规程》表4.2.7得υw=0.129 因风荷载沿模板支架横向作用,所以b=la=0.9m,b/h=0.9/1.5=0.6 通过插入法求η,得η=0.957
μzω0d2=0.88×0.4×0.0482=0.001,h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求μs1,得μs1=1.2
因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.129×1.2×(1-0.95770)/(1-0.957)=3.434 μs=υwμstw=0.129×3.434=0.443
ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.88×0.443×0.4=0.109kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算
ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.88×1×0.4=0.246kN/m2 3、稳定性验算
KH=1/[1+0.005×(10-4)]=0.971
1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut=γG∑NGk+1.4∑NQk):
R1=1.266+[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.9+1.4×(1+2)×0.9]×(0.9/2+(0.45-0.4/2)/2) +1.35×0.15×10=7.521kN
R2=18.923+1.35×0.15×(10-1)=20.745kN
R3=1.266+[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.9+1.4×(1+2)×0.9]×(0.9/2+(0.9-0.45-0.4/2)/2) +1.35×0.15×10=7.521kN
Nut=max[R1,R2,R3]=max[7.521, 20.745, 7.521]=20.745kN
1.05Nut/(υAKH)=1.05×20.745×103/(0.265×424×0.971)=199.682N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求!
2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut=γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk): R1=7.246kN, R2=20.355kN, R3=7.246kN
Nut=max[R1,R2,R3]=max[7.246, 20.355, 7.246]=20.355kN Mw=0.85×1.4ωk lah2/10=0.85×1.4×0.109×0.9×1.52/10=0.026kN·m 1.05Nut/(υAKH)+Mw/W=
27
1.05×20.355×103/(0.265×424×0.971)+0.026×106/(4.49×103)=201.777N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求! 4、整体侧向力验算
结构模板纵向挡风面积AF(m) 240 F=0.85AFωkla/La=0.85×40×0.246×0.9/40=0.188kN N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.188×10/[(34+1)×10]=0.016kN σ=(1.05Nut+N1)/(υAKH)=
(1.05×20.355+0.016)×103/(0.265×424×0.971)=196.067N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求!
板模板(扣件式)计算书
计算依据:
1、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
4、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006
一、工程概况
新浇混凝土板特性 3号楼+6.00m,3~5新浇混凝土楼板厚度(mm) 轴交C~D轴楼板 模板支架高度H(m) 模板支架的横向长度Lb(m) 10 10 模板支架的纵向长度La(m) 40 120 二、模板支撑体系设计
立杆纵向间距la(mm) 纵横向水平杆步距h(mm) 立杆间次楞根数 立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm) 28
900 1500 4 150 立杆横向间距lb(mm) 次楞布置方式 荷载传递至立杆方式 900 平行立杆纵向方向 可调托座
设计简图如下:
模板设计平面图
29
模板设计纵向剖面图
30
模板设计横向剖面图
三、荷载设计
模板(kN/m) 次楞(kN/m) 模板及支架自重标准值 主楞(kN/m) 支架(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m) 钢筋自重标准值 (kN/m) 施工人员及设备荷载标准值(kN/m) 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m) 风荷载标基本风压ω0(kN/m) 2223320.3 0.01 0.033 0.15 24 1.1 1 2 重现期 10年一遇 0.4 0.116 31
准值ωk(kN/m) 风荷载高度变化系数μz 模板支架顶部离建筑物地面的高度25 (m) 模板支架状况 风荷载作用方向 支架 风荷载体型系数μs 与风荷载在同面内的计算70 单元立杆数n 模板 1 0.246 敞开式 沿模板支架横向作用 0.471 2城市 盐城市 C类(有密集建筑群的地面粗糙度 城市市区) 0.88 四、模板验算
模板验算方式 模板厚度t(mm) 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 2三等跨连续梁 15 1.4 模板类型 模板抗弯强度设计值[f](N/mm) 模板弹性模量E(N/mm) 22胶合板 15 6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下:
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4 q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.2×[0.3+(24+1.1)×0.12]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=8.174kN/m q`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.1)×0.12]×1.0+(1+2)×1.0=6.312kN/m 1、抗弯验算
Mmax=0.1ql2=0.1×8.174×0.32=0.074kN·m
σmax=Mmax/W=0.074×106/37500=1.962N/mm2≤[f]=15N/mm2
32
符合要求! 2、抗剪验算
Qmax=0.6ql=0.6×8.174×0.3=1.471kN
τmax=3Qmax/(2bh)=3×1.471×103/(2×1000×15)=0.147N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2 符合要求! 3、挠度验算
νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×6.312×3004/(100×6000×281250)=0.205mm νmax=0.205mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[300/150,10]=2mm 符合要求!
五、次楞验算
次楞验算方式 次楞截面类型(mm) 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm) 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞弹性模量E(N/mm) 232二等跨连续梁 50×70 13 40.833 9000 次楞材质类型 次楞材料自重(kN/m) 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm) 次楞截面惯性矩I(cm) 42方木 0.01 1.3 142.917 计算简图如下:
q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.2×[(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3+0.01]+1.4×(1+2)×0.3=2.464kN/m q`=ΣqGk+ΣqQk=[(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3+0.01]+(1+2)×0.3=1.904kN/m 1、强度验算
Mmax=0.125ql2=0.125×2.464×0.92=0.25kN·m
σmax=Mmax/W=0.25×106/40833=6.111N/mm2≤[f]=13N/mm2
33
符合要求! 2、抗剪验算
Qmax=0.625ql=0.625×2.464×0.9=1.386kN
τmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.386×1000/(2×50×70)=0.594N/mm2 τmax=0.594N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2 符合要求! 3、挠度验算
νmax=0.521q`l4/(100EI)=0.521×1.904×9004/(100×9000×1429170)=0.506mm νmax=0.506mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[900/150,10]=6mm 符合要求! 4、支座反力计算
Rmax=1.25ql=1.25×2.464×0.9=2.772kN R`max=1.25q`l=1.25×1.904×0.9=2.142kN
六、主楞验算
主楞验算方式 主楞材质类型 主楞计算截面类型(mm) 主楞截面面积(cm) 主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主楞截面惯性矩I(cm) 主楞受力不均匀系数Ks 422三等跨连续梁 钢管 Ф48×3 4.24 125 10.78 0.6 可调托座内主楞根数 主楞截面类型(mm) 主楞材料自重(kN/m) 主楞抗弯强度设计值[f](N/mm) 主楞截面抵抗矩W(cm) 主楞弹性模量E(N/mm) 2322 Ф48×3.0 0.033 205 4.49 206000 因可调托座内主楞根数为2,验算时取受力不均匀系数Ks=0.6。 计算简图如下:
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主楞弯矩图(kN·m)
主楞剪力图(kN)
主楞变形图(mm)
计算简图支座反力依次为R1=2.897kN,R2=5.472kN,R3=5.472kN,R4=2.897kN
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1、强度验算
σmax=Mmax/W=0.402×106/4490=89.571N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求! 2、抗剪验算
τmax=2Qmax/A=2×2.128×1000/424=10.037N/mm2 τmax=10.037N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求! 3、挠度验算
νmax=0.814mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[900/150,10]=6mm 符合要求! 4、可调托座验算
是否考虑荷载叠合效应 是 可调托座承载力设计值[f](kN) 30 最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3,R4]/0.6=9.12kN 1.05×Rmax=1.05×9.12=9.576kN,9.576kN≤30kN 符合要求!
R`max=max[R`1,R`2,R`3,R`4]/0.6=7.062kN
七、立杆验算
钢管截面类型(mm) 截面面积A(mm) 截面抵抗矩W(cm) 立杆钢材的弹性模量E(N/mm) 232Ф48×3 424 4.49 206000 钢管计算截面类型(mm) 截面回转半径i(mm) 抗压、弯强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 1、长细比验算
h/la=1500/900=1.667,h/lb=1500/900=1.667,查附录D,得k=1.167,μ=1.473 l0=max[kμh,h+2a]=max[1.167×1.473×1500,1500+2×150]=2578mm λ=l0/i=2578/15.9=163≤[λ]=210 长细比符合要求!
查《浙江省模板支架规程》附录C得 υ=0.265 2、风荷载验算
1) 模板支架风荷载标准值计算
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la=0.9m,h=1.5m,《浙江省模板支架规程》表4.2.7得υw=0.129 因风荷载沿模板支架横向作用,所以b=la=0.9m,b/h=0.9/1.5=0.6 通过插入法求η,得η=0.957
μzω0d2=0.88×0.4×0.0482=0.001,h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求μs1,得μs1=1.2
因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.129×1.2×(1-0.95770)/(1-0.957)=3.434 μs=υwμstw=0.129×3.434=0.443
ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.88×0.443×0.4=0.109kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算
ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.88×1×0.4=0.246kN/m2 3、稳定性验算
KH=1/[1+0.005×(10-4)]=0.971 不组合风荷载时
Nut=γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0.15γGH=9.12+0.15×1.2×10=10.92kN
σ=1.05Nut/(υAKH)=1.05×10.92×103/(0.265×424×0.971)=105.107N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求! 组合风荷载时
Nut=γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk=R'max+0.15γGH=8.428+0.15×1.2×10=10.228kN Mw=0.85×1.4ωk lah2/10=0.85×1.4×0.109×0.9×1.52/10=0.026kN·m σ=1.05Nut/(υAKH)+Mw/W=
1.05×10.228×103/(0.265×424×0.971)+0.026×106/(4.49×103)=104.31N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求! 4、整体侧向力验算
结构模板纵向挡风面积AF(m) 24.8 F=0.85AFωkla/La=0.85×4.8×0.246×0.9/40=0.023kN N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.023×10/[(34+1)×10]=1.939×10-3kN σ=(1.05Nut+N1)/(υAKH)=
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(1.05×10.228+1.939×10-3)×103/(0.265×424×0.971)=98.469N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求!
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